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广东省一体化提升泵站*

一体化污水提升装置主要是由污水泵、污水箱、粉碎过滤器、自动控制柜、管道及阀门组成，主要用作污水提升和污水排放比下水道要低的地方或者离市政管网比较远的各类污水。该类一体化污水提升装置完*了以往污水池存在的一系列问题。一体化污水提升装置不用定期清理、一体化污水处理设备免维修污水与污物*入到粉碎过滤器里面，粉碎过滤器把各类纤维以及固体的颗粒杂质粉碎后进行分离，污水流进集水箱，粉碎之后的杂质颗粒隔离在沉积腔内。然后再通过污水泵反冲洗的作用一起排出，一体化污水提升装置每运行一次，杂物就排出一次，同时利用自动冲洗的功能自动将水箱冲洗一次，*达到了无沉淀物、免清理、免维护的效果，不需任何维护费用成本。污水提升装置的紧凑结构设计不但外形美观大方，而且占地面积非常小、安装也特别方便、不用另建污水池节省了地下室的空间，大大降低了运行费用和土建的费用。

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污水提升装置一律采用自动化控制的系统，一体化污水处理设备能实现全自动运行，并且可以手动和自动切换、主泵和副泵可以定时交替运行、高水位自动启动低水位自动停止、而且设有各种故障报警的功能，还可以根据客户需要配置人机界面，可视化远程控制调整、监测系统和维护。

荷载及稳定分析

.1 用于预制一体化提升泵站稳定分析的荷载应包括：自重、静水压力、扬压力、土压力、泥沙压力、波浪压力、地震作用及其它荷载等。其计算应遵守下列规定：

1 自重包括一体化提升泵站结构自重、填料重量和*设备重量；

2 静水压力应根据各种运行水位计算。对于多泥沙河流，应计及含沙量对水的重度的影响；

3 扬压力应包括浮托力和渗透压力。渗透压力应根据地基类别，各种运行情况下的水位组合条件，一体化提升泵站基础底部防渗、排水设施的布置情况等因素计算确定。对于土基，宜采用改进阻力系数法计算；对岩基，宜采用直线分布法计算；

4 土压力应根据地基条件、回填土性质、挡土高度、填土内的地下水位、一体化提升泵站结构可能产生的变形情况等因素，按主动土压力或静止土压力计算。计算时应计及填土顶面坡角及超载作用；

5 淤沙压力应根据一体化提升泵站位置、泥沙可能淤积的情况计算确定；

6 风压力应根据当地气象台站提供的风向、风速和一体化提升泵站受风面积等计算确定。计算风压力时应考虑一体化提升泵站周围地形、地貌及附近建筑物的影响；

7 其他荷载可根据工程实际情况确定。

.2 预制一体化提升泵站可能同时受各种荷载进行组合作用。用于一体化提升泵站稳定分析的荷载组合应按表.2的规定，必要时还应考虑其它可能的不利组合。

.3 各种荷载组合情况下的一体化提升泵站基础底面应力应不大于一体化提升泵站地基承载力。

土基上一体化提升泵站基础底面应力不均匀系数的计算值不应大于本规程附录A表A.0.1规定的值。

岩基上一体化提升泵站基础底面应力不均匀系数可不控制，但在非地震情况下基础底面边沿的zui小应力应不小于零，在地震情况下基础底面边沿的zui小应力应不小于-100kPa。

3.4 荷载与扬程计算

.1 设计一体化提升泵站时应将可能同时作用的各种荷载进行组合。

.2 一体化提升泵站沿基础底面的抗滑稳定安全系数应按(5.4.2-1)式或(5.4.2-2)式计算：

K_c=fΣG/ΣH　 (5.4.2-1)

K_c=f′ΣG+C₀A/ΣH　 (5.4.2-2)

式中　K_c——抗滑稳定安全系数；

ΣG——作用于一体化提升泵站基础底面以上的全部竖向荷载（包括一体化提升泵站基础底面上的扬压力在内，kN）；

ΣH——作用于一体化提升泵站基础底面以上的全部水平向荷载(kN)；

A——一体化提升泵站基础底面积(m)；

f——一体化提升泵站基础底面与地基之间的摩擦系数，可按试验资料确定；当无试验资料时，可按本标准附录A表A.0.2规定值采用；

f′——一体化提升泵站基础底面与地基之间摩擦角Φ₀的正切值，即f'=tgΦ₀；

C₀——一体化提升泵站基础底面与地基之间的单位面积粘结力(kPa)。

对于土基，Φ₀、C₀值可根据室内抗剪试验资料，按本标准附录A表A.0.3的规定采用；对于岩基，Φ₀、C₀值可根据野外和室内抗剪试验资料，采用野外试验峰值的小值平均值或野外和室内试验峰值的小值平均值。

当一体化提升泵站受双向水平力作用时，应核算其沿协力方向的抗滑稳定性。

当一体化提升泵站地基特力层为较深厚的软弱土层，且其上竖向作用荷载较大时，尚应核算一体化提升泵站连同地基的部分土体沿深层滑动的抗滑稳定性。

对于岩基，若有不利于一体化提升泵站抗滑稳定的缓倾角软弱夹层或断裂面存在时，尚应核算一体化提升泵站可能组合滑裂面滑动的抗滑稳定性。

.3　预制一体化提升泵站基础底面应力应根据一体化提升泵站结构布置和受力情况等因素计算确定。

1　对于矩形或圆形基础，当单向受力时，应按(5.4.3-1)式计算：

P_maxmin=ΣG/A±ΣM/W　（.4-1)

式中：P_maxmin——一体化提升泵站基础底面应力的zui大值或zui小值(kPa)；

ΣM——作用于一体化提升泵站基础底面以上的全部竖向和水平向荷载对于基础底面垂直水流向的形心轴的力矩 (kN·m)；

W——一体化提升泵站基础底面对于该底面垂直水流向的形心轴的截面矩(m)。

2　对于矩形或圆形基础，当双向受力时，应按(5.4.3-2)式计算：

P_maxmin=ΣG/A±ΣMx/±ΣMy/Wy　 （.3-2)

式中：ΣM_x、ΣM_y——作用于一体化提升泵站基础底面以上的全部水平向和竖向荷载对于基础底面形心轴x、y的力矩 (kN·m)；

W_x、W_y——一体化提升泵站基础底面对于该底面形心轴x、y的截面矩(m)。

.4 　设计扬程应按设计流量时的集水池水位与出水管水位差和水泵管路系统的水头损失以及安全水头确定。在设计扬程下，应满足一体化提升泵站设计流量要求。

.5　平均扬程可按(5.4.5)式计算加权平均净扬程，并计入水力损失确定；或按一体化提升泵站进、出平均水位差，并计入水力损失确定。

H=ΣH_iQ_it_i/ΣQ_it_i　(.5)

式中　H——加权平均净扬程(m)；

H_i——第i时段一体化提升泵站进、出水运行水位差(m)；

Q_i——第i时段一体化提升泵站提水流量(m/s)；

t_i——第i时段历时(d)。

在平均扬程下，水泵应在高效区工作。

.6　zui高扬程应按一体化提升泵站出水zui高运行水位与进水池zui低运行水位之差，并计入水力损失确定。

.7　zui低扬程应按一体化提升泵站进水zui高运行水位与出水zui低运行水位之差，并计入水力损失确定。